Zitat:Bin gerade unterwegs und hau uns mal den Merker rein...

Da ich meinen Contest 2014 auch in AkAbak simulieren will, werde ich hier versuchen aktiv zu unterstützen.

Zitat:If a diaphragm cone radiates via a pressure chamber into an acoustic duct or a horn, the diaphragm cone should be modeled by a Duct element (Fig. 100).

Zitat: Example
Def_Driver "D1"
dD=30cm dD1=14cm tD1=5cm fp=800Hz
fs=40Hz Mms=80g
Qms=3 Qes=0.4 Re=5ohm Le=5mH
System 'S1'
Driver Def="D1" Node=1=0=2=3
Duct "Du1" |cone + mounting baffle
Node=2=4 Len=7cm dD=22cm |mean value (dD+dD1)/2
Duct "Du2" |waveguide
Node=4=5 Len=30cm dD=12cm
Vf={pi*0.12*(0.3-0.12)/2*0.03} |transition compliance
Radiator Def="Du2" |radiation from duct 2
Node=5 x=0 y=0 z=0

Zitat: |********************************************************
|*
|* AkAbak-Script
|*
|* Driver in Closed Enclosure - Slot-Simu
|* Gehäuse 96cm x 34 cm (HxB)- 60 Liter
|*
|* Gaga 2014-04-24
|********************************************************


Def_Driver 'B1' '18W-8546' | Scan Speak 18W-8645 data

dD=13.8cm dD1=4.2cm tD1=2.6cm |Cone
fp=1600Hz
fs=22Hz Mms=18.5g Qms=1.7
Qes=0.22 Rms=1.4Ns/m Bl=8Tm
Vas=0.084m3 Re=5.5ohm Le=0.9mH
ExpoLe=0.8 | ExpoLe nach Imp-Verlauf Datenblatt simuliert


System "Closed enclosure with slot"
Driver Def="B1" Node=1=0=2=3


Duct "Du1" |cone driver simulation
Node=2=21
Len=1.8cm
dD=9cm |mean value (dD+dD1)/2


Duct "Du2" |duct = slot-baffle
Node=21=22
Len=0.5cm |Dicke Slot-Brett
WD=2cm HD=13.8cm |slot widht - height
Vf=1cm3 |transition compliance vernachlässigt (kein Horn vorgesetzt)


Radiator Def="Du2" |radiation from duct 2
Node=22
x=0 y=0 z=0
WEdge=34cm HEdge=96cm |diffraction front baffle
HAngle=0 VAngle=0
Label=1

|Back
Enclosure "Encl1"
Node=3
Vb=0.06m3

Zitat: |********************************************************
|*
|* AkAbak-Script – OB_V02
|*
|* Driver in closed/open back enclosure
|* Enclosure 60cm x 30 cm x 20cm (HxBxT)
|* Acoustic Resistance
|*
|* Gaga 2014-12-27
|*
|********************************************************


Def_Const

{
|Input parameters

|Enclosure size

Width = 0.3; | width enclosure in meters
Height = 0.6; | height enclosure in meters
Depth = 0.2; | depth enclosure in meters

|Room size
Speaker_height=0.3; | Speaker height above floor in meters
Dist_wall=1; | Speaker distance from back wall in meters

|Damping of back enclosure
Damping=5000; | Pascal sec per m per m^2 - pressure drop per unit area per meter
}

Def_Driver 'B1' '18W-8546' | Scan Speak 18W-8645 data

dD=13.8cm dD1=4.2cm tD1=2.6cm |Cone
fp=1600Hz
fs=22Hz Mms=18.5g Qms=1.7
Qes=0.22 Rms=1.4Ns/m Bl=8Tm
Vas=0.084m3 Re=5.5ohm Le=0.9mH
ExpoLe=0.8 | ExpoLe nach Imp-Verlauf Datenblatt simuliert

| Speaker position in room
Def_Reflector HorizEdge
Bottom={Speaker_height}
Top={Dist_wall+Depth}


System "OpenBack_Test"

Driver Def="B1" Node=1=0=2=3

Duct "Cone1" |cone driver simulation
Node=2=21
Len=1.8cm
dD=9cm |mean value (dD+dD1)/2

Radiator Def="Cone1" |radiation from speaker cone
Node=21
|Position relative to driver 1 cone
x=0 y=0 z=0cm
|Diffraction front baffle
WEdge=30cm HEdge=60cm
| Room reflections
Reflection
HAngle=0 VAngle=0
Label=1

|Open or closed back enclosure

Duct "Du1" |Front baffle
Node=3=31
dD=13.8cm
Len=1.8cm

Waveguide "Du2" |Back enclosure
Node=31=32
STh={Width*Height}
SMo={Width*Height+0.001} | Waveguide expansion (needed for waveguide)
Len={Depth}
AcouResistance | Damping in enclosure
Node=31=32
Ra={Damping} | Damping in Pa/m^2 per m or Pa/m^3

| Resistance vent radiators back 180 deg
| OFF
Radiator 'Rear_Rad1'
Def='Du2'
Node=32
x=0 y=0 z={-Depth} HAngle=180 VAngle=0
WEdge=30cm HEdge=60cm
| Room reflections
Reflection
Label=2

Zitat:By default the specified reflecting wall does not absorb. The resulting simulated curves tend to display an
exaggerated ripple. In reality the interference effects are much more smeared due to absorption, to the finite size of the reflectors and due to room modes.

Zitat:Optional it is possible to add an absorption coefficient to the walls. It is advisable to use this parameters with care since a strong smearing effect often covers the principal resonances.

Zitat:...I added resistive vents to the back chambers to the model. This was done using a "waveguide" element for the vent in order to use the Acou_Resistance option that specifies the resistive pressure loss through the vent...

Zitat:Waveguide "Du2" |Back enclosure
Node=31=32
STh={Width*Height}
SMo={Width*Height+0.001} | Waveguide expansion (needed for waveguide)
Len={Depth}
AcouResistance | Damping in enclosure
Node=31=32
Ra={Damping} | Damping in Pa/m^2 per m or Pa/m^3

Zitat:Duct "Du2" |Back enclosure
Node=31=32
WD={Width}
HD={Height}
Len={Depth}
| Damping in enclosure
Visc=1
| Off
AcouResistance
Node=31=32
Ra={Damping} | Damping in Pa/m^2 per m or Pa/m^3

Zitat:A cardioid speaker can be made with two opposite polarity monopole sources separated by a distance D, and with the signal to one of the sources delayed by a time T = D/c. An implementation of this concept could be a driver in a box of depth D where the rear wall is an acoustic resistor R. At long wavelengths the box internal air volume behaves as a compliance or acoustic capacitor C. The acoustic output from the rear of the box is low-passed by the RC filter and delayed relative to the front output by T = RC.

Zitat:Resistance values between 150 and 3500 Ns/m3, or 15 to 350 rayl in the older cgs system of units (1 rayl = 10 Ns/m3), are obtainable from a single filter sheet.

Zitat: I use a typical value of 5000 Pa/(s m^3) corresponding to a medium dense poly-batting.

Zitat: [FONT=&quot]normale füllung mit "sonofil"=20[/FONT]

Gaga schrieb:Es ist für mich schlüssig, für die Simulation (und ggf. praktische Ausführung) der Bedämpfung für cardioides Abstrahlverhalten einen akustischen Widerstand zu nehmen. Linkwitz beschreibt das hier:
Linkwitz schlägt industrielle Filter aus Stahlwolle(?) vor und nennt deren akustischen Widerstand.
xrk971 nennt eine Zahl für 'medium dense poly-batting (Polyester-Watte?)Auf der anderen Seite benutzt Alexander (castorpollux) die Viskosität 'Visc' zur Beschreibung der Dämpfung in seinem TML-Modell. Er nennt die Viskosität Visc für Sonofil als....
Bevor's mit den Simulationen weiter geht ein paar Fragen:

Wann ist AcouResistance, wann Visc zur Beschreibung der Dämpfung zu verweden?

Welche typischen Werte sind für AcouResistance und Visc für verschiedene Dämpfungsmaterialien anzunehmen?

Kennt jemand eine gute Quelle für entsprechende Zahlen - ich habe nicht viel gefunden bislang....

Zitat:Das wäre auch mein Vorschlag: Eine einfache TML (Röhre) mit einem Chassis aus dem eigenen Bestand simulieren und parallel dazu aufbauen. Zuerst ohne Dämmaterial die Simu auf das im Nahfeld gemessene Ergebnis optimieren. Anschließend das Ganze mit dem entsprechenden Material homogen gefüllt wiederholen und nur den Parameter für die Dämpfung variieren, bis die Simu wieder dem gemessenen Ergebnis entspricht.

Zitat:Ach ja, vom Verständnis her würde ich auch den akustischen Widerstand nehmen - gerade auch wenn es um die Verminderung der Schallgeschwindigkeit geht. Ich denke (leider habe ich mich, wie schon erwähnt, nicht wirklich in AkAbak eingearbeitet), dass da die Viskosität an die Grenzen stößt. Zumindest hat das bei den Skripten für die TMLs mit der 1/3 Platzierung nicht wirklich bei unterschiedlichen Bedämpfungen hingehauen, was ich auf nicht (richtig) simulierte virtuelle Verlängerung der TML zurückgeführt habe, was ja letztlich einer kleineren Schallgeschwindigkeit entspricht.

Zitat:|Enclosure size

Width = 0.3; | width enclosure in meters
Height = 0.6; | height enclosure in meters
Depth = 0.4; | depth enclosure in meters

Gaga schrieb:Bleibt natürlich trotzdem die Frage, wann und in welchem Maß ich den akustischen Widerstand und die Viskosität - bzw. beide Anteile angemessen - für die Simulation von Dämpfung einsetze. Messungen erst im nächsten Jahr...

Zitat:Eine einfache TML (Röhre) mit einem Chassis aus dem eigenen Bestand simulieren und parallel dazu aufbauen. Zuerst ohne Dämmaterial die Simu auf das im Nahfeld gemessene Ergebnis optimieren. Anschließend das Ganze mit dem entsprechenden Material homogen gefüllt wiederholen und nur den Parameter für die Dämpfung variieren, bis die Simu wieder dem gemessenen Ergebnis entspricht.

Zitat:Einmal schwach, mittel und dann stark (z.B. doppelte und 4-fache Massendichte) bedämpfen und dann die Simu mit den Parametern an die Messung anpassen.

Zitat:Summary :
Based on the preceding argument, I conclude that motion of the fibers in a stuffed transmission line does not occur under normal operating conditions and should not be the basis for a mathematical model. Also, the mathematical model of the air motion in a stuffed transmission line should include two sources of energy dissipation.The model should include viscous damping losses and a slightly reduced speed of sound due to a non-adiabatic process that occurs as the sound waves travel through the
fibrous tangle.

Zitat:The following relationships between the speed of sound, the damping coefficient, the stuffing density, and frequency are empirical. There was no closed form equation used to determine these characteristics of the stuffed test transmission line. The values used for the speed of sound are 342 m/sec, 335 m/sec, 325 m/sec, and 320 m/sec for stuffing densities of 0.0 lb/ft3, 0.191 lb/ft3, 0.382 lb/ft
3, and 0.573 lb/ft3 respectively. These values were arrived at after starting with the measured and
calculated speeds of sound shown in Table 2.4.

Gaga schrieb:Du hast das vermutlich schon gelesen.

Zitat:PS Volvotreter makover his software so you can now easy play with akabak without so much typing using more sections, in this case 100 because of the throat compression part.

Zitat:System 'Passive Radiator'

Def_Driver 'Dayton RSS390HF-4'
SD=829.6cm2
fs=18Hz
Cms=0.287e-3m/N
Rms=9.94Ns/m
Bl=14.67Tm
Re=3.3ohm
Le=1mH
ExpoLe=0.618

Def_Const |With this all parameters must be converted based on Meters
{
AA = 315.00e-3; |Enclosure volume (litres)
BB = 100.00e-2; |Enclosure average length (cm)

SS = 829.60e-4; |Driver area (sq cm)

Sd = 818e-4; |Passive Radiator surface area (sq cm)
Fs = 22; |Passive Radiator Fs (Hz)
Qms = 3.9; |Passive Radiator Qms
Mms = 345e-3;|Passive Radiator Mms (grams)
Cms = .16e-3;|Passive Radiator Cms (mm/N)
Mass = 300e-3; |Mass Added to Passive Radiator (grams)

|Conversion Equations
Mmp = Mms + Mass;
Fp = 1/((2*3.14159265)*sqrt(Mmp * Cms));
Rms = ((2*3.14159265)*Fs*Mms)/Qms;
Qmp =((2*3.14159265)*Fp*Mmp)/Rms;
}


Driver 'Driver' Def='Dayton RSS390HF-4'
Node=1=0=2=3

Enclosure 'Enclosure'
Node=2
Vb={AA}
Lb={BB}

Radiator 'D_Rad1'
Node=3
Sd={SS}

Diaphragm 'PR_1' |Passive Radiator
Node=2=4
SD={Sd} |Piston
fs={Fp} Mms={Mmp} Qms={Qmp}

Radiator 'PR_Rad1'
Node=4
Sd={Sd}

Diaphragm 'PR_2' |Passive Radiator
Node=2=5
SD={Sd} |Piston
fs={Fp} Mms={Mmp} Qms={Qmp}

Radiator 'PR_Rad2'
Node=5
Sd={Sd}